매립가스를 중질가스연료로의 이용

이 인 대

동아건설산업(주) 환경설계팀

Ⅰ. 서론

쓰레기 매립지에서는 적절한 토양 복토에 의해 호기성 분해 이후 혐기성 분해 상태가 유지되며 다량의 매립가스(Landfill Gas ; LFG)가 발생된다. LFG 주요성분은 메탄이 40∼60 vol%, 이산화탄소가 30∼40 vol%, 수분과 그 외의 미량유해성분으로 구성되어 있으며, 미량 유해성분 중에는 VOC 및 B.T.E.X등과 악취물질이 포함되어 있고, 대기 중에 방출된 메탄은 그 자체의 복사능에 의해 가장 영향이 큰 온실가스이며 지구온난화 효과는 CO2와 비교하여 21배가 되는 등 주변환경오염원이 되고 있다.

또한, LFG에 포함된 메탄은 도시가스(발열량 10,500 kcal/m3)의 주요성분이며, 발열량이 3,000∼6,000 kcal/m3 정도로서 가스 연료로서 이용가능성은 충분하다. 이에 따라 선진외국은 LFG를 대체에너지로 인식하여 가스 연료로서 또는 전력 생산용 에너지원으로서 인센티브를 제공하는 등의 유도책을 이용하여 일석이조의 효과를 얻고 있다. 국내의 경우 LFG 이용은 미미한 상태이며, 대부분의 매립지가 발생 LFG의 대부분을 자연상태로 대기방출 및 소각시키고 있어, 가스연료로서의 활용을 추진해야 할 필요가 있다.

본고는 매립지에서 LFG를 채취하여 주요성분 및 미량 성분 함유량을 분석하고, 청정하고도 저렴한 LFG를 얻기 위하여 연료 성분인 메탄과 이산화탄소를 제외한 불순물을 제거하는 전처리 기술개발과, 전처리된 LFG(중질가스)와 전처리된 LFG에 LPG 또는 LNG의 첨가 비율을 조절하여 생산된 LFG 혼합가스(중질 도시가스)의 연소특성에 관한 기초연구와, 수도권매립지 현장에 설치한 파일럿 플랜트에 실증 적용한 실례를 소개하고자 한다.

Ⅱ. 국외의 매립가스 이용 기술 현황

1970년 후반에 처음으로 LFG를 이용하기 시작하였으며, 환경오염 제어나 메탄가스의 경제적인 가치가 높아짐에 따라 새로운 대체에너지원으로 이용하기 위한 연구가 이미 완성되었고 진행되고 있다.

International Energy Agency(IEA) Bioenergy Agreement의 Task □의 LFG Activity에 의하면 1995년도 집계로 5대륙에 걸쳐 13개국에서 LFG 에너지회수설비는 대략 400여 개로 알려져 있다.

세계의 LFG 이용 사례의 75%정도 이상을 미국, 독일, 영국이 차지하고 있다. 이들 대부분은 전력생산을 가장 많이 채택하고 있다. 일례로 영국에서는 65여 개의 LFG에너지 회수 설비가 가동되고 있으며 이중 82%는 전력(total around 85MW capacity)을 생산하고 나머지 18%는 LFG분리정제공정의 채택으로 직접 가스를 이용하는 것으로 조사되었고, 부가적으로 42개의 LFG를 이용한 전력설비가 추진되고 있다. 또한, 캐나다에서는 매립지에 9개의 LFG 이용 설비를 가지고 있으며 그중 7개가 upgrading 형태로 LFG를 분리·정제해서 직접 연료로 이용하는 것으로 나타났다.<표 1>

이는 전기에너지의 장점인 에너지 이용도의 우수성과 거리제한에 관계없이 수요처 확보가 가능하다는 장점이 있기 때문이지만, 매립지 인근에 가스 수요가 있을 경우는 LFG를 전처리만 하거나 발열량이 높은 가스를 첨가 증열하여 이용하는 방안이 보다 높은 경제성과 이용 효율성을 가질 것으로 생각된다. 이와 같이 LFG를 이용하는 방법 이외에 매립장 쓰레기 수거 차량용 연료, 메탄올 생산용, 연료전지용과 고순도 CO2 생산용으로도 연구되고 있다.

최근에 대규모로 LFG를 상용 가스연료로서 성공적으로 이용하고 있는 실 사례는 미국 인디아나주의 Mcbeth Road Landfill가 있다. 매립가스 제공처는 시간당 용량 400톤의 아스팔트플랜트 공장이며 LFG 이송거리가 4.3□에 이른다. 매립지 규모는 부지면적 1,149,291□, 폐기물반입량 1,300톤/일, 설계 매립량 1,100만 톤이고, 제공되는 설계 LFG량은 105□/min(메탄함유량 50%)이다. LFG 처리는 응축수 만을 제거하며 연소후 발생되는 연소가스처리는 아스팔트플랜트의 대기방지설비에 의존하고 있다.<그림 1>

<표 1> 매립가스 에너지회수설비 현황

Country	No. of schemes	Comments
USAa	137	Mostly electricity generation
Germany	112	Plans for additional 77 new energy recovery schemes
UK	65	53 electricity generation schemes (total around 85 MW capacity) ; 12 projects use the gas directly. An additional proposed 42 electricity generation schemes have been awarded contracts under NFFO.
Sweden	55	Mostly heat recovery
Netherlands	22	Mostly electricity generation (total around 20 MW)
Canada	9	7 direct use ; 2 electricity generation. A further 8 are under construction or proposed
Denmark	9
Norway	9

a Thorneloe, S.A. and Pacey, J.G. (1995). Landfill gas utilization database of North American Projects

<그림 1> 매립가스 이송시스템 개략도(미국, 인디아나주, McBeth Road Landfill)

Ⅲ. LFG 전처리공정기술과 LFG 혼합연료의 화염안정화 특성

1. LFG 전처리공정기술

LFG 전처리 공정기술 연구수행은 수도권 매립지에서 발생되는 LFG를 대상으로 하였으며 LFG 성분조사, 실험실 규모 전처리 공정 실험, 매립지 현장에 설치된 전처리 파일럿 플랜트 운전실험 등 이다.

LFG 포집 지점은 중앙소각로, M-2, H-11, H4-A의 네 지점과 LFG pilot plant 실증실험 장소인 K-8A 지점이고, 포집은 추출정의 포집용 관에 직접 연결한 Handy Sampler를 이용하여 glass gas pipette을 이용하였다. LFG 분석은 주요성분인 CH4, CO2, N2, O2 경우 glass gas pipette과 소형 압축탱크를 이용하여 매립장에서 포집한 후 GC를 이용하였고, 미량 유해성분인 Benzene, Toluene, Xylene, sulfur 등은 가스포집기를 통해 활성탄 흡착 농축시켜 성분 확인하였다.

전처리공정은 크게 3가지이며 Cyclone type dehydrator 및 Compressor를 이용한 물리적 수분제거, Molecular sieve 흡착탑을 이용한 화학적 수분제거, Activated carbon 흡착탑을 이용한 미량 유해성분제거 공정이다.

- Molecular sieve 흡착탑

일반적으로 molecular sieve 13X를 사용하여 수분, 탄화수소류 및 황화합물에 대한 제거 공정으로 쓰인다.  유효 반지름이 10Å이상인 분자에 대해서는 제거효율을 나타내지 못하고 실제공정에서는 두 개의 흡착탑을 병렬로 설치하여 흡착과 재생공정을 교대로 거치는 시스템으로 쓰이게 된다.  재생온도는 300℃정도로 설정하였다.

- Activated carbon 흡착탑

미량유해성분 (ex. 탄화수소류, 염소화합물, 황화합물)에 대한 제거공정으로 쓰이는 입상활성탄은 VOCs에 대한 포괄적인 흡착성능을 지닌 흡착제로서 널리 쓰인다.  Molecular sieve 흡착탑과 마찬가지로 병렬로 연결되어 흡착과 재생공정을 교대로 거치는 시스템으로 쓰인다.  재생온도는 150℃정도로 설정하였다.

매립지 현장 pilot plant 운전기간은 1999. 1∼1999. 12이며 LFG 추출장소는 수도권매립지 1공구 K-8A이고, 흡착질은 활성탄 및 molecular sieve 각 20kg, 운전조건은 유입유량 1.5m3/hr과 유입압력 10kgf/cm2, 총 운전시간은 373hr, 총 LFG 처리량은 5600Nm3이다.

<표 2> 수도권매립지 매립가스 성분분석 결과

주요성분 (vol %)	수분(wt%)	0.13∼4.92
	CH4	47.45∼67.89
	CO2	28.86∼40.44
	N2	0.15∼18.52
	O2	0∼5.87
B.T.E.X. (ppmV)	Benzene	1.04∼10
	Toluene	9.62∼60.58
	Ethylbenzene	0.62∼30.06
	Xylene	0.51∼30.33
Cl 화합물 (ppmV)	Chloroform	78.63∼329.25
	Carbontetrachloride	41.55∼127.08
	Trichloroethylene	0.92∼3.69
	Tetrachloroethylene	0.71∼3.71
황화합물	H2S(ppmV)	15.1∼427.56

LFG의 미량성분 흡착 실험결과 활성탄 1g당 LFG의 파과성능은 방향족 성분의 경우 260∼300L, 염소계화합물은 100∼120L 값을 보이고 다성분 미량흡착이기에 파과곡선이 늘어짐과 함께 roll-up현상이 크게 일어났다.<그림 2>

molecular sieve 흡착탑 재생실험결과는 일반적인 LFG의 유입 상대습도인 40∼60%에서 실험결과 300℃의 열풍을 이용한 3번의 재생/흡착에도 그 흡착성능이 감소하지 않는 것으로 나타났고, 활성탄 흡착탑은 150℃의 열풍을 이용한 4번의 재생/흡착실험을 한 결과 80.71%의 재생흡착 효율을 보였다.

(a)                                       (b)

<그림 2> 활성탄에 대한 매립가스의 B.T.E.X.(a)와 염소화합물에 대한 흡착파과 실험 결과

매립지 현장 Pilot plant 실험에서 주요성분에 대한 운전결과, 운전초기에는 활성탄과 molecular sieve가 CO2를 제거하므로 CH4함량이 74%정도까지 상승되었으나 곧 68% 정도로 안정화되었고, cyclone-type dehydrator와 compressor에 의한 수분 제거 효율은 82-97%이었으며, molecular sieve 흡착탑에 의해 10bar, 25℃ 조건에서 8.2 RH%보다 적은 수치를 나타내었다.  B.T.E.X., 및 chloride 화합물은 모두 도입 농도의 1%미만으로 처리되어 제거성능은 아주 탁월하였으며, 황화합물은 pilot plant 운전 120시간에 도입농도의 1%가 나오기 시작해서 373시간까지 90%이상이 나오는 파과특성을 보였다. 따라서 전처리 공정의 흡착제 재생 시점은 황화합물 중 황화수소에 대한 제거를 우선적으로 고려하여야 될 것으로 사료된다.

2. LFG 혼합연료의 화염안정화 특성

LFG에 LPG를 혼합한 LFG 혼합연료를 실용 연소기에 이용하기 위해서는 연소속도, 화염 안정성 등의 기초적인 연소특성에 대해서 구체적으로 검토해 볼 필요가 있다. 화염 안정성은 연소기 안전, 불완전 연소, 소음 등의 문제와 관련하여 검토해 볼 필요가 있는 중요한 인자 중 하나이다.

본 연구에서는 LFG 혼합연료의 안정화 특성을 검토하기 위해, LFG 혼합연료를 대상으로 연료노즐 직경이 2.95mm이고 선회발생기가 부착된 확산 선회연소기를 이용하여 화염 안정영역을 찾고 이것을 순수 CH4 화염과 비교하여, 안정화 특성을 검토하였다.

<표 > 도시가스(LNG)와 매립가스 혼합연료의 특성

		LFG↗ 100%	LNG 100%	LFG70% +LPG30%	LFG50% +LPG50%	CH4 100%	CH4 95% +CO2 5%	CH4 90% +CO2 10%	CH4 85% +CO2 15%
조성	CH4	54.5	89.78	38.15	27.25	100	95	90	85
	C2H6	0.0	7.48	0.00	0.00	0	0	0	0
	C3H8	0.0	2.02	30.00	50.00	0	0	0	0
	C4H10	0.0	0.70	0.00	0.00	0	0	0	0
	CO2	37.5	0.00	26.25	18.75	0	5	10	15
	N2	7.0	0.02	4.90	3.50	0	0	0	0
	O2	1.0	0.00	0.70	0.50	0	0	0	0
고위발열량 (HHV:kcal/m3)		5207.62	10528.56	10793.42	14517.29	9468.92	8995.47	8522.03	8048.58
웨버지수(kcal/m3)		5.33	13.35	10.17	13.03	12.81	11.67	10.64	9.70

참고 : ↗ 평균조성의 매립가스

실험용 연료가스는 모사가스를 이용하였으며, 각 연료가스의 조성 및 발열량 등은 <표 3>과 같다. 실험은 표에 나타낸 평균적인 조성의 LFG와 웨버지수를 기존 도시가스와 호환 가능하도록 LPG와 혼합한 LFG 혼합연료와 발열량을 기존 도시가스와 일치시킨 LFG 혼합연료를 활용하였다.

<그림 3> 확산 선회연소기 시스템 개략도

<그림 4> 실용연소기(가스렌지)로 CH4, LFG 50% + LPG 50%, LFG 70% + LPG 30%를 연소시 안정 연소영역

<그림 4>는 가스레인지를 개량한 실용연소기에서 CH4 및 각 LFG 혼합연료의 안정 연소범위를 측정하여 나타낸 것이다. 각 LFG 혼합연료의 안정 연소영역은 CH4에 비해 다소 당량비가 희박한 곳에서 나타났으나 전체적인 안정 연소영역은 CH4 화염과 유사한 경향을 보이고 있다.

<그림 5>는 선회도 1.08의 강선회일 경우 CH4와 LFG 혼합 연료의 안정화 영역을 도시한 것이다. 각 연료의 화염 안정화 영역은 약선회에 비해 매우 증가함을 알 수 있으며, 안정성 불량으로 비선회 및 약선회에서 실험을 수행할 수 없었던 LFG 연료 자체도 강선회에서는 안정화 영역이 크게 개선됨을 보여주고 있다. 특히 LFG 50% + LPG 50% 혼합연료의 경우 주위류 유속 3.5m/s부터는 CH4의 안정화 영역을 넘어서고 있으며, LFG 70% + LPG 30%의 혼합연료도 주위류 유속이 더 증가되면 CH4의 안정화 영역과 거의 일치하고 있음을 알 수 있다. <표 1>에 나타난 각 연료의 발열량을 참조해서 보면, 일정한 주위류 유속 이상에서는 발열량 크기와 유사한  순서로 안정화 영역이 나타나고 있다.

또한 CH4보다 발열량이 반정도 작은 LFG 자체 연료는 CH4의 안정화 범위를 넘지 못하고 있음을 보이고 있다. 기존에 알려진 선회가 화염 안정화에 미치는 영향중 하나는 재순환 vortex에 의해 뜨거운 연소 생성물이 상류로 이동되어 예혼합된 반응물들과 고온으로 혼합되며 점화에 필요한 에너지를 공급해 주므로 화염 안정성이 증가하는 것으로 알려져 있다. 그림에서 보이는 바와 같이 발열량이 높은 순서로 안정화 영역이 나타나는 것도 이와 같은 이유에서 비롯된 것으로 사료된다.

<그림 6>은 선회도 1.02의 강선회에서CH4 + CO2 혼합연료의 안정화 영역이다. 초기 주위류에서 CH4 + CO2의 안정화 영역은 CO2 함량이 늘어남에 많은 차이를 보이나 선회류 증가에 따라 안정화 영역 차이는 감소하고 있다. 그러나 LFG 자체의 경우에서처럼 CH4의 안정화 영역을 아직 넘어서진 못하고 있다. 이도 CH4 + CO2 혼합연료가 CH4의 발열량보다 낮기 때문이며 불활성 가스는 화염 안정화에 좋지 않으나 강선회도의 일정 선회량 이상에서는 그리 큰 영향을 끼치지는 않는다.

<그림 5> 선회도 1.08일 때 CH4 및

LFG 혼합연료의 안정화 영역

<그림 6>선회도 1.02일 때 CH4 +     CO2 혼합연료의 안정화 영역

Pilot Plant 운전실험은 수도권매립지 1공구에서 1999년 1월 ∼ 1999년 12월까지 수행하였으며, LFG 추출은 K-8A 응축수배제정을 이용하였다. 증열공정은 LPG공급설비와 LFG+LPG 제어 및 혼합설비이며, 연소 실험은 생산된 LFG 혼합연료를 기존 가스기기를 이용하여 수행하였다.

매립지 현장에서 실용연소기를 이용한 실증실험은 가스렌지, 벽걸이형 및 중온수 보일러, 주물형 렌지, 산업용 로형 버너(3,500□/□의 LFG도 연소는 가능) 등을 이용하였으며, LFG 및 LFG 혼합연료를 사용하려면 연료공급 노즐과 공기 공급조절이 필요함을 확인하였다.

중온수보일러(K사의 Gun Type 보일러, 20,000□/h)dpl LFG 혼합연료(10,500□/□, 10A그룹)를 주입하여 연소시 연소상태는 양호하였다. 다만, 가스의 비중차로 인한 유량감소를 조정하기 위하여 노즐의 직경을 조절하여 성능시험을 실시하여 <표

<그림 7> LFG 전처리 파일롯플랜트

<그림 8> LFG 혼합연료 생산 파일롯플랜트

4>의 결과를 얻었으며, 연소노즐 설계와 실험이 병행된다면 기존가스와 비슷한 성능을 맞출 것으로 생각된다.

<표 4>  LFG혼합연료를 이용한 K사의 중온수 보일러 실증 실험결과

노즐경 변경	가스유량(□/min)		난방열효율(%)		온수공급능력
	LNG	혼합연료	기 준	시험치	기준(□t25℃)	시험치
1.9→2.1□	37.35	34.75	77%이상	70.4	13□/min	11.8□/min

<표 5>는 기존 벽걸이형 가스보일러인 L사의 순간식 보일러를 이용하여 LFG 혼합연료(10,500□/□, 10A그룹)를 연소시켜 확인된 성능시험 결과이며 문제 없음을 확인하였다.

<표 5>  LFG혼합연료를 이용한 L사의 벽걸이형 보일러 실증실험 결과

시 험 치 시험항목		기 준	시 험 치
온수성능시험	측정가스소비량	측정가스소비량의 표시가스소비량에 대한 정밀도 : ±10% 이내일 것	0.76%
	온수열효율	70%이상일 것	80.8%
	온수공급능력비	표시출력의 90%이상일 것	105.72%
난방성능시험	측정가스소비량	측정가스소비량의 표시가스소비량에 대한 정밀도 : ±10% 이내일 것	-0.04%
	난방출력비	표시출력의 90%이상일 것	99.58%
	난방열효율	표시가스소비량(총발열량) 10,000□/h 초과 60,000□/h이하 : 75%이상일 것	76.42%

Ⅳ. 결론

○ LFG 전처리 기술 개발

LFG에 대한 성분조사를 통해 채취 위치별 CH4, CO2의 농도가 약간의 차이를 나타내었다. 이러한 분석 결과의 원인은 여러 배관을 거치면서 혼입되는 공기의 양에 따른 것으로 판단되므로 고발열량의 매립지 가스를 얻으려면 배관의 기밀성이 큰 변수로 작용할 수 있을 것으로 예상된다. LFG내에는 포화상태 이상의 수분이 함유되어 있으며 미량유해성분 중 크게 방향족 탄화수소류, 염소계화합물 및 황화합물 농도분석결과, 각각 toluene, chloroform, hydrogen sulfide성분이 높은 농도로 분석되었다.

과포화된 LFG 내의 수분제거공정은 크게 물리적인 공정, 압축공정 및 molecular sieve 흡착탑으로 나뉠 수 있으며 제거효율은 기존의 LNG의 수분함량(8,2 RH% at 10bar, 25℃)보다 적은 값을 나타내었다. 물리적인 cyclone-type dehydrator와 compressor에 의한 수분제거효율은 82-97%이다.

benzene, toluene, ethylbenzene 각각의 단일 성분 파과 실험 결과, 세 성분 모두 상대 습도 40∼60% 이상에서 파과 시간이 급감하고, 수치적분을 통해 얻은 흡착용량도 세 성분 모두 상대 습도 40∼60% 이상에서 급감하는 경향을 나타내었다. 이에 흡착공정전에 수분에 대한 제거가 필수적이라고 판단된다.

LFG를 이용한 미량유해성분제거 활성탄 흡착탑 실험결과, lab scale 공정에서는 활성탄 단위 1g당 LFG 처리흡착용량은 benzene의 경우 LFG 260-300L 이었으며 chloroform의 경우 LFG 100-120L로 나타났다. 유기용매 및 열풍에 의한 재생실험결과, 1회 재생효율은 각각 83-84, 95%로 나타났으며 열풍에 의한 4번의 재생/흡착실험을 한 결과 80.71%의 재생흡착효율을 보였다.

Pilot plant운전 결과, 운전조건 압력(10□f/□), LFG유량(Flow Transmitter 평균 1.5□/hr)하에서 총 373시간을 운전하였다. LFG 표준처리량은 약 5600N□를 처리하였으며 그에 따른 주요성분, 수분, B.T.E.X화합물, chloride 화합물, sulfur 화합물에 대한 변화추이 및 lab scale 실험결과와 비교하여 보았다. lab scale 실험결과를 감안할 때 pilot plant운전 5600□를 처리해준 결과, 방향족 탄화수소 및 염소계화합물 두 성분 모두 유입 농도의 1%미만으로 처리되며 황화합물은 도입성분의 90%가량이 나오는 파과특성을 나타내었다. 이에 LFG에 대한 직접 연료화를 위한 전처리공정에서는 황화합물, 염소계화합물, 방향족 탄화수소, 수분함량 순으로 처리성능을 보였다. 이에 전처리공정의 재생시점을 황화합물 중 황화수소에 대한 제거를 우선적으로 고려해 주어야 한다고 판단된다.

○ LFG 혼합가스의 연소특성 규명 및 실용연소기 실증실험

LFG는 자체만으로도 화염온도가 2,000 ℃가 되어 충분히 연료로 사용가능하며, LPG를 적절히 혼합하면 연소속도가 도시가스와 유사하기 때문에 기존 도시가스와 호환이 가능하다.

가정용 가스레인지의 예혼합 화염의 경우 LFG 혼합연료의 화염 안정성은 연소속도에 비례하여 다소 감소하지만, 이 실용 연소기에서의 최적 연소조건 근처에서는 모든 혼합연료에 대해 안정하게 연소시킬 수 있는 영역이므로 LFG 혼합연료들은 도시가스와 별다른 문제없이 호환 가능하다.

선회 연소기에서의 확산화염의 안정성은 선회가 없는 경우에는 안정 영역에 많은 차이가 나는 것을 알 수 있었으나, 강선회의 경우에는 화염 안정성이 많이 개선되며, 도시가스보다 큰 발열량을 갖는 LFG 혼합연료는 화염 안정성이 보다 양호함을 확인 할 수 있었다

실용 연소기를 이용한 실증실험을 통하여 간단한 당량비 조정 및 경우에 따라서 연료 노즐만을 변경하여 기존 도시가스용 연소기에서 LFG+ LPG 혼합가스의 사용이 가능함을 검증하였다.

LFG 혼합가스에 첨가된 CO2는 Thermal NO와 Prompt NO를 동시에 저감시키는 효과가 있으며, CO2 첨가에 의한 NOx의 저감효과는 열적 효과가 약 90%를 차지하나 반응효과도 무시할 수 없다. 또한 CO2 첨가량을 증가시킴에 따라 CO2에 의한 복사 열 손실 효과는 더욱 커지며, NOx 저감효과도 더욱 커짐을 확인할 수 있었다.

매립지에 설치된 pilot plant에서 LFG와 LPG를 이용하여 생산한 중질가스 및 중질 도시가스(발열량: 10,500□/□)로 가스레인지, 벽걸이형 가스보일러, 중온수보일러, 주물형 레인지, 산업용 버너 등 실용연소기를 이용한 연소 실증실험 결과로는 가스기기의 연료 공급용 노즐 조정과 공기 공급 조절이 필요하였다. 산업용 버너의 경우는 중질가스 발열량이 낮아질수록 화염의 직경과 길이가 위축되었으며 발열량이 3,500□/□일 때도 연소는 가능하였다.

따라서 기술적으로는 LFG의 중질가스 또는 중질도시가스화 하는 것이 가능하지만 대체에너지로의 이용을 실현하려면 우선 실적용 사업 시행, 생산 판매 할 수 있는 법적 근거 마련, 사회적인 인식 제고, 추출 포집시설 확보 등 주변 여건 성숙이 필요하며, 또한 LFG를 추출·포집·관리하고 포집 량을 예측하는 추출 기술의 확보가 필요하다. LFG는 지속적으로 발생되며 저장하기가 어렵다. LFG 활용 방안의 선택은 지역적인 특수성과 경제성을 고려하여 선택하되 단일 안 보다는 복합적인 활용 방안을 채택하여 이용 효율을 높이는 것이 무엇보다 필요하다고 판단된다.

참고 문헌

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